j'y ai pensé aussi....
les composantes locales de cisaillement et traction de chaques sections orientées de y'(x) entrainent un moment
ci-dessous un exemple de calcul de flambement mais sous poids propre, les efforts sont tout de meme dirigés vers le bas comme mon exemple :
https://www.code-aster.org/V2/doc/v1.../v3.01.403.pdf
attention il y a des erreurs dans le pdf !
Salut,
C'est de la RDM : flambage d'une poutre encastrée-libre. Si y(L)=0 et si la poutre est en tous ses points parfaitement homogène et symétrique, elle ne 'flambe' pas : circulez, il n'y a rien à voir. Il faut donc au départ définir une excentricité de la charge différente de 0 <> y(L) et là, apparaît un moment dans la section de la poutre, moment qui est 'repris' par l'encastrement en x=0 (la déformation est dans les cas courants faibleEnvoyé par ansset
) , ... c'est là que mon vieux cerveau baîlle et cale ! Une ligne n'est pas une poutre, son inertie I est nulle et sa limite élastique E dépend du matériau dont est faite la ligne
https://campus.mines-douai.fr/plugin...tex/co/B3.html (moyen moyen le site)
Biname
cor : limite élastique : lire module de Young ou module d'élasticité.
oublie le y(L)=0 ( j'ai déjà fait amende honorable)
ceci dit même si tu amorces en y non nul, le système reviendra à un équilibre dépendant des paramètres(*) de la tige.
ce qui me gène en fait , c'est que vu l'orientation de la force , on ne peut appliquer les formules usuelles qui ( de facto ) correspondent à un théta =pi/2.
( soit un cos=1et un sin=0 ) et ici , on en est loin.
ps: de toute façon j'ai l'impression que le PP se fout de la résolution.
ps2 : inutile de me rappeler ce que sont les modules de Young, de cisaillement.. et autres
